摘要
空气弹簧是汽车空气悬架系统振动控制中的关键部件,时域动态特性是评价其隔振性能的重要指标。为研究管路型带附加气室空气弹簧的时域动态特性,设计并建立了具备充放气装置的空气弹簧动态特性测试的试验台,测试得到了空气弹簧在简谐激励和阶跃激励下的传递力响应。根据热力学原理,建立空气弹簧的集总参数模型,推导了空气弹簧系统动复刚度的频域模型;基于卷积定理,提出一种空气弹簧时域动态特性的解析计算方法。根据建立的时域模型,给出了空气弹簧模型参数的识别方法,并与实测值进行对比验证。结果表明,在简谐激励下,传递力的计算值与试验值误差小于5%。
悬架系统的隔振性能是衡量汽车品质的一个重要指标。近年来,空气悬架因其刚度可变、高度可调的优点,在轨道车辆、商用车和部分高级轿车中得到广泛应用。作为空气悬架的关键部件,空气弹簧的动态特性对悬架系统的隔振性能,乃至对汽车的舒适性和平顺性等方面起重要作
带附加气室的空气弹簧是通过在空气弹簧主气室以外增加附加气室,并通过节流孔或管路连接两个气室,形成的具有较低静刚度和较高动刚度的空气弹簧系统。管路型带附加气室的空气弹簧可实现附加气室与空气弹簧分离的布置方案,合理利用悬架以外的空间,使悬架系统更加紧凑,是目前汽车空气悬架的主要布置方
管路型带附加气室空气弹簧系统主要由空气弹簧、附加气室以及连接管路三部分组成。由于管路和附加气室的引入,管路型带附加气室空气弹簧较单个空气弹簧具有更加复杂的非线性动态特
在主气室与附加气室建模的研究方面,Sreenivasan
在管路建模的研究方面,Nieto
国内的学者对空气弹簧的研究主要集中在单个空气弹簧的建模方法
综上所述,在目前的研究中,对空气弹簧的动态特性的研究较多关注单个空气弹簧的建模,对管路型带附加气室的空气弹簧的动态特性建模的研究较少;此外,空气弹簧的时域动态特性对系统隔振性能具有重要影响,例如,传递力的超调量会影响应力峰值,衰减时间会影响隔振的响应速度的快慢等。但上述研究几乎都是在频率域上进行的,较少涉及时域动态特性。现有的时域模型以有限元仿真、数值模型或试验研究为主,不利于后续参数影响分析和优化,相比而言,本文提出的解析模型具有高效、可集成优化和控制的优点。
本文以管路型带附加气室的无约束膜式空气弹簧为研究对象,搭建了空气弹簧动态特性测试的试验台,给出了空气弹簧时频域动态特性的测试方法。建立了空气弹簧的动复刚度的频域模型,利用卷积定理,提出了空气弹簧时域动态特性的解析计算方法。基于建立的模型与测试数据,识别了模型参数。在简谐激励和阶跃激励下,对比传递力响应的计算值与测试值,验证了本文模型的准确性。
带附加气室的空气体弹簧系统的测试原理图和装置图如图

图1 空气弹簧系统动态特性的测试台架
Fig.1 The test bench for measuring the dynamic characteristics of the air spring system
为研究不同的管路尺寸对空气弹簧动态特性的影响,选取4种不同管路直径、长度组合的空气弹簧系统进行研究,如
序号 | 管路直径/mm | 管路长度/m |
---|---|---|
A1 | 5 | 0.5 |
A2 | 5 | 1 |
A3 | 2.5 | 1 |
A4 | 2.5 | 0 |
空气弹簧试验中,初始压力为0.5 MPa,环境温度为20 ℃,空气弹簧的有效面积为6.48×1
空气弹簧系统试验包括简谐试验和阶跃试验两部分。在简谐试验中,对空气弹簧底部活塞施加简谐位移激励,激励振幅为0.5 mm,频率范围为0.5~20 Hz,间隔0.5 Hz。在阶跃试验中,对空气弹簧底部活塞施加幅值为10 mm的阶跃位移激励。
在试验过程中,由位移传感器和力传感器测得不同频率下空气弹簧的位移x(t)和传递力F(t),空气弹簧的动复刚度为:
(1) |
式中 符号代表傅里叶变换;K1为储存刚度;K2为损失刚度。
系统的动刚度| Kd |和滞后角φ为:
(2a) |
(2b) |
根据

图2 简谐激励下空气弹簧系统动态特性测试结果
Fig.2 The measured dynamic characteristics of air spring system under the harmonic excitations
管路型空气弹簧的动刚度具有共振峰;随管路长度的减小,动刚度的共振峰频率和滞后角的峰值频率均增大。当管路长度减小为0,即管路简化为节流孔时,气体流道内的空气集中质量很小,此时管路内的集中空气质量不会在常见路面激励频率范围(0~20 Hz)内发生共振,因此动刚度的共振峰消失。随着管径的减小,管路的阻尼效应增大,共振峰的峰值会被抑制。
在阶跃激励下,空气弹簧系统的时域动态特性试验结果如

图3 阶跃激励下空气弹簧系统动态特性测试结果
Fig.3 The measured dynamic characteristics of air spring system under the step excitations
由
为了表征空气弹簧的时域动态特性,本节建立了空气弹簧的频域模型,并利用卷积定理,推导了空气弹簧的时域动态特性模型。
带附加气室的空气弹簧系统的物理模型如

图4 管路型带附加气室的空气弹簧系统的物理模型
Fig.4 The schematic diagram of a pipe-type air spring with auxiliary chamber
取空气弹簧系统整体为分析对象,在位移激励作用下,上盖板受到的传递力为:
(3) |
式中 Fm为空气弹簧的静态载荷,即平衡状态下的承载重量;Fd为动态载荷,即在平衡位置处受到外界激励时的传递力变化值。
取主气室和附加气室为分析对象,两气室内的气体压强变化率
(4a) |
(4b) |
式中 γ为气体多变指数,取值为1.4;R为气体常数,R=8.314 J·mo
取管路为研究对象,根据气体运动的连续方程和动量方
(5) |
式中 ηp和ξp分别代表气体经过管路的沿程损耗系数和局部损耗系数,Xp为管路内空气位移xp的幅值。
(6) |
式中 x(t)为位移激励函数。
(7a) |
(7b) |
(8) |
引入:
(9a) |
(9b) |
(9c) |
(9d) |
(9e) |
(9f) |
(9g) |
对式(
(10) |
(11a) |
(11b) |
(11c) |
(11d) |
式中 Ip为惯性系数;和,ωn和分别为分子、分母二阶多项式的固有频率和阻尼系数。
可见,管路型带附加气室空气弹簧动刚度的分子、分母多项式最高阶次均为二阶。因此,该系统的动刚度曲线将会出现共振峰现象,这与
单个空气弹簧模型和节流孔型带附加气室的空气弹簧模型均为本文模型的特例。令惯性系数Ip=0,即为节流孔型带附加气室的空气弹簧模型;令阻尼系数趋于无穷大Rp→∞,即为单个空气弹簧模型。
管路型带附加气室空气弹簧的动刚度Kd (s)可改写为:
(12) |
利用卷积运
(13) |
式中 符号“”为卷积运算符;x(t)为位移激励函数;hd (t)为空气弹簧动刚度Kd (s)的单位脉冲响应函数:
(14a) |
(14b) |
式中 δ(t)为delta函数。
基于2.3节推导的空气弹簧系统传递力时域响应模型,模型参数归纳为以下两类:主气室和附加气室参数C1,C2,KA,KS和N;管路参数Ip,Rp。
主气室和附加气室参数与结构参数(lp,Ap,V20)和状态参数(Ta,Pa,P10,P20,A10,α,V10)有关(见
管路惯性系数Ip由结构参数lp和Ap计算得到;阻尼系数Rp根据

图5 在阶跃激励作用下空气弹簧的传递力响应
Fig.5 The transfer force response of air spring system under the step excitations
管路型带附加气室空气弹簧系统在近似阶跃激励作用下的传递力响应表达式如
(19) |
如
(20) |
定义相邻两个振荡峰比值的对数为对数衰减率δ,由
(21) |
将Td =2π/ωd代入
(22) |
根据传递力阶跃响应曲线在振荡衰减过程中的波峰值和波谷值可计算对数衰减率δ和,进而由
(23) |
以
参数 | 数值 | 单位 |
---|---|---|
C1 |
5.4×1 |
kg‧(N‧ |
C2 |
1.7×1 |
kg‧(N‧ |
KA |
1.4×1 |
N‧ |
KS |
4.7×1 |
N‧ |
N | 3.2 | — |
Ip |
5.1×1 |
|
Rp |
4.7×1 |
|
在激励振幅为0.5 mm,频率分别为10 Hz和15 Hz的简谐激励下,取空气弹簧达到稳态状态后的时间段进行分析,本文提出的空气弹簧时域动态特性模型的计算结果与试验结果如

图6 简谐激励下本文模型计算值与试验值的对比
Fig.6 Comparisons of the calculated and measured results of air spring system under the harmonic excitations
由
在激励振幅为10 mm的阶跃位移激励下,本文提出的空气弹簧时域动态特性模型的计算结果与试验结果如

图7 阶跃激励下本文模型计算值与试验值的对比
Fig.7 Comparisons of the calculated and measured results of air spring system under the step excitations
双曲正切响应在曲线最高点过渡平滑,与实际的试验曲线吻合较好。管路型空气弹簧系统在第一个波谷处双曲正切响应的幅值偏大。这是由于本文模型忽略了管道内空气的压缩性,低估了空气阻尼,导致振荡幅值偏大。
基于本文模型可以理论地解释管路型带附加气室空气弹簧在阶跃激励下的传递力响应呈现振荡衰减的原因:由
从物理意义上看,振荡衰减现象是由于管路内的空气集中质量不能忽略,由此引入的惯性效应使空气在主气室和附加气室之间交换时,在管路内形成了一个空气集中质量⁃弹簧系统。在阶跃激励下,主气室内的空气压力快速升高,但由于管路具有一定长度,高压气体无法瞬间传递到附加气室,因此传递力快速增大到峰值。随后,高压气体通过管路传递到附加气室而后传回到主气室,空气在管路内来回交换引起管路内的空气质量⁃弹簧系统的振动,体现为空气弹簧传递力响应的振荡衰减变化。最后,直到两个气室内的空气压力达到一致,传递力回落到稳定值。相比而言,
(1) 本文建立的管路型带附加气室空气弹簧的时域动态特性计算模型具有较高的计算精度,在简谐激励下传递力的计算结果与试验结果误差小于5%,在阶跃激励下可以准确地表征空气弹簧系统的时域传递力响应特性。
(2) 在阶跃激励下,管路型带附加气室空气弹簧系统的传递力曲线随时间呈现振荡衰减变化。本文的模型从机理上揭示了管路内气体的惯性效应是导致该现象的原因,即在阶跃激励下,管路内的气体惯性不可忽略,管路的空气集中质量可等效为一个质量⁃弹簧系统,空气在管路内来回交换引起管路内的空气质量⁃弹簧系统的振动,进而体现为空气弹簧传递力响应的振荡衰减变化。
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